Conclusiones hechas por el científico Muriá-Vila et 1989, define que el periodo medido con vibración ambiental y sismo durante un terremoto, el periodo fundamental de un edificio puede ser mucho mayor que el obtenido usando vibración ambiental. 159-160 VII. Otra orientación más cercana a los métodos ingenieriles, se relacionan con determinados parámetros de rigidez de la cimentación, que se determinan en base a investigaciones experimentales o procesos teórico-experimentales, que consideran el carácter ondulatorio de la acción sísmica. Deriva de entrepiso en la dirección X. Deriva de entrepisos ΔD / H - Dirección X Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0063 0.0069 0.0097 0.0108 0.0068 0.0043 0.0063 0.0050 0.0050 0.0048 0.0054 0.0056 0.0059 0.0059 0.0055 0.0055 0.0058 0.0060 0.0061 0.0056 0.0043 0.0046 0.0048 0.0048 0.0044 0.0028 0.0031 0.0033 0.0033 0.0029 Deriva de entrepiso - Dirección X 0.0120 0.0100 Deriva 0.0080 Empotrado Barkan 0.0060 Ilichev 0.0040 Sargsian NRusa 0.0020 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 51. No obstante que no se considera el comportamiento inelástico de la estructura, este enfoque ha sido adoptado en normas de diseño sísmico avanzadas (ATC, 1984; FEMA, 1994) por la conveniencia de usar espectros de respuesta de campo libre en combinación con el periodo y amortiguamiento efectivos del sistema. Momento flector. Define el lapso de tiempo promedio entre las ocurrencias de sismos con un determinado rango de magnitud; es igual a la reciproca de la frecuencia de ocurrencia. 132 4.2.3.4 PERIODOS DE VIBRACIÓN VARIANDO EL NUMERO DE PISOS. La tabla y figura indican que en cada modo de vibración el periodo se incrementa con la interacción suelo-estructura, respecto al modelo empotrado en la base, debido a la flexibilidad de la base. 16 Ellos mostraron que los efectos de interacción inercial pueden ser suficientemente aproximados modificando simplemente el periodo fundamental y el amortiguamiento asociado de la estructura con base rígida. 94 Con las características de la edificación y suelo de fundación se obtienen las masas y los coeficientes de rigidez para la interacción suelo estructura. Tabla 4. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. 6.6 En la edificación regular: en todos los modelos los periodos de vibración disminuyen cuando se disminuyen los pisos, porque al disminuir los pisos también se disminuyen las masas y la rigidez del edificio y el análisis modal para obtener los periodos de vibración depende de la masa y de la rigidez del edificio. 159 6.7 En la edificación irregular: los desplazamientos de entrepiso se incrementan con la interacción suelo-estructura, debido a la flexibilidad de la base. Shejter para el problema de vibraciones forzadas de un cuño circular muy pesado, apoyado sobre un 23 semiespacio elástico isotrópico pesado. Interacción Sísmica Suelo-Estructura en Edificaciones con Zapatas Aisladas. La actualidad de este tema consiste, en que, inclusive los primeros modelos dinámicos de interacción suelo-estructura han influido en el estado esfuerzo deformación de la edificación. 15 2.2.8 ESTUDIOS RECIENTES SOBRE LA INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO-ESTRUCTURA. Esquemas de cálculo de las condiciones de fijación de la estructura tipo péndulo invertido: a) Esquema tradicional, b) Esquema considerando la flexibilidad de la base de fundación. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.2066 Barkan 0.2580 Ilichev 0.2782 Sargsian 0.3120 NRusa 0.2219 % de Variación Torsor 100.00% 124.87% 134.65% 151.00% 107.39% 0.3500 0.3000 0.2500 0.2000 0.1500 0.1000 0.0500 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 25. Universidad Nacional Autónoma de México, México. 3. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. Se seguirá el mismo procedimiento realizado para la edificación regular. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.647952 0.602822 0.442137 0.223969 0.210542 0.158429 0.116084 0.111522 0.084164 0.069537 0.068193 0.051050 0.049403 0.047349 0.039239 0.036592 0.036023 0.030041 Pisos (ILICHEV) 5 Pisos 4 Pisos 0.544313 0.441709 0.510623 0.418192 0.375196 0.308154 0.185032 0.144614 0.175960 0.138616 0.131850 0.103660 0.087629 0.065288 0.085357 0.064048 0.064168 0.048111 0.054537 0.042732 0.052949 0.040445 0.040313 0.030975 0.039901 0.037806 0.030041 87 3 Pisos 0.347613 0.332929 0.245757 0.099342 0.096366 0.071814 0.047446 0.045736 0.034780 Modos de Vibración & Periodos ILICHEV - EDIF. RECOMENDACIONES. Villarreal Castro, Genner . Por lo tanto queda demostrado la valides de la hipótesis de la tesis para el elemento estructural 13. Esta suposición permitió diversas críticas fundamentadas científicamente, tratándose de su aplicación del determinado modelo en el cálculo sísmico de edificaciones considerando la interacción suelo-estructura. Nazarov, V.A. 101 Tabla 54. En un inicio el esquema de cálculo de este modelo se aplicó a problemas de vibraciones verticales de cimentaciones circulares, apoyados sobre un semiespacio elástico isótropo. Sargsian y A.A. Najapetian se elaboró otro modelo dinámico de interacción suelo-estructura, utilizado para fines académicos, motivo por el cual no nos vamos a detener en su fundamentación y nos limitaremos a describir las fórmulas finales, necesarias para los cálculos futuros. 7º. Los datos fueron recolectados directamente del software SAP200 V15. 39 III. 112 4.2.3 RESULTADOS DEL ANÁLISIS TIEMPO HISTORIA. Dpto. tamaño A4; fuente TimesNew Roman Nº 12; doble espacio. Codigo del Curso 1705261. -----------------------------------------------------------------------------------------------, PROVINCIA DE ANTONIO RAIMONDI – LLAMELLIN – 2022, EL TÍTULO PROFESIONAL DE CONTADOR PÚBLICO, TEMA: AGRICULTURA, TRATAMIENTO REEESTRUCTURADO DE, PRODUCCION Y EXPORTACION DE CHOCLO – PROVINCIA DE, Este tema modelo corresponde a una investigación de nivel explicativo o, Por consiguiente, la variable X es una variable causal o variable, la variable Y es una variable dependiente o variable representativa del, la variable Z es una variable interviniente porque expresa el espacio (lugar, donde se realizará la investigación) y el tiempo que puede ser 1 año o más, años dependiendo del objetivo de la investigación o sea que es lo que. Plantear metodologías para la restauración ambiental en función a las causas estudiadas. El modelo usado para la interacción suelo–estructura es la misma que para el modelo empotrado, solo se incorporan las zapatas de 1.80x1.80 m2, las masas y los coeficientes de rigidez para cada caso como son: Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.633958 0.626491 0.448903 0.218219 0.215063 0.159454 0.113062 0.109325 0.083443 0.070272 0.066287 0.051664 0.050663 0.046548 0.040632 0.037296 0.036422 0.031743 Pisos (SARGSIAN) 5 Pisos 4 Pisos 0.534141 0.438995 0.531494 0.435162 0.382478 0.316678 0.183516 0.144462 0.179970 0.140931 0.134125 0.105673 0.088162 0.066667 0.084251 0.062974 0.065048 0.049234 0.056193 0.044291 0.052309 0.040282 0.041798 0.032967 0.041336 0.037648 0.031816 139 3 Pisos 0.352714 0.345977 0.255482 0.100273 0.096970 0.073426 0.049056 0.045354 0.036400 Modos de Vibración & Periodos SARGIAN - EDIF. La tabla y figura también indican una disminución considerable en el momento torsor con la interacción suelo-estructura, respecto al modelo empotrado en la base. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis estático respecto al modelo empotrado en la base. BioMed Central. Realización de un bosquejo de un plan de emergencia de protección civil. UNASAM/CR de fecha 12 de Enero de 2007 y sus modificatorias. Plantear la hipótesis nula H0 en la que se asegura que las dos variables planteadas son independientes una de la otra, y plantear la hipótesis alternativa H1 en la que se asegura que las dos variables planteadas si son dependientes. Modelo de la edificación regular – empotrado en la base. En primer lugar, hay razones culturales que hacen que en determinadas zonas las operaciones mineras se realicen de manera artesanal. El presente estudio ayudará al conjunto estudiantil minero para la identificación y determinación los impactos positivos y negativos mediana minería y servirá como fuente de información para los estudiantes de pregrado de las carreras afines. RESULTADOS. Fuerza axial. Las principales deficiencias de este modelo, consiste en que no describe la dependencia entre los coeficientes Cz, Cx, Cϕ con las dimensiones de la base de la cimentación, y lo que es mucho más importante, no considera las propiedades inerciales de los suelos. Fuerza cortante. Por ejemplo, en Rusia principalmente se usan los programas LIRA, SCAD y STARK; en EEUU los programas SAP2000, ETABS, STAAD y COSMOS; en Francia e Inglaterra el programa ROBOT MILLENNIUM y en otros países estos mismos programas adaptados a sus normas u otros programas estructurales. 43-142 4.1 RESULTADOS DE LA EDIFICACIÓN REGULAR. En la tabla y figura se observa un incremento del desplazamiento de entrepiso con la interacción suelo-estructura. Bogota: Mc Graw Hill, 2001. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. Desplazamiento de entrepisos (m) - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0112 0.0150 0.0166 0.0184 0.0127 0.0198 0.0240 0.0260 0.0278 0.0215 0.0302 0.0344 0.0366 0.0382 0.0319 0.0410 0.0451 0.0474 0.0489 0.0427 0.0497 0.0537 0.0563 0.0576 0.0513 0.0556 0.0599 0.0627 0.0640 0.0574 Piso 1 2 3 4 5 6 Desplazamiento de Entrepiso - Dirección Y 0.0700 0.0600 Desplazamiento 0.0500 Empotrado 0.0400 Barkan 0.0300 Ilichev Sargsian 0.0200 NRusa 0.0100 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 62. El cambio de las capacidades de los equipos computarizados, ha creado la premisa para la realización de éste cálculo juntando la interacción suelo-cimentación- superestructura, mediante el uso del computador. _____.2008. Estas etapas también se realizaron para la edificación de configuración irregular. No existen relaciones similares que tomen en cuenta la flexibilidad del suelo, mediante las cuales pueda estimarse la respuesta máxima de estructuras inelásticas a partir de un análisis lineal de interacción. La Universidad Nacional Autónoma de México (UNAM) determinó que la tesis de la ministra Yasmín Esquivel es una "copia sustancial" de otro proyecto presentado antes por otro alumno. 93 4.2.1 RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTÁTICO. Las ondas transversales y Rayleigh crean también resistencia, dependiente de la aceleración del movimiento de la placa, que tuvo su repercusión en el origen de la masa m2. 3.1 MATERIALES Y MÉTODOS. Corte(t) 18.2058 13.1247 12.9493 13.4773 16.4053 Mto Flector (t.m) 68.3719 44.4860 45.0128 47.7643 59.5427 Mto Flector (t.m) 24.7782 17.8600 15.4591 15.5843 22.5559 144 % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 1.4278 100.00% 100.00% 1.5775 79.05% 70.64% 1.5068 75.05% 78.63% 1.8741 78.33% 86.60% 1.5401 94.39% 89.75% % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 1.6349 100.00% 100.00% 1.4006 79.90% 72.09% 1.2168 73.21% 71.13% 1.2096 76.44% 74.03% 1.5855 95.01% 90.11% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 65.06% 110.49% 65.84% 105.54% 69.86% 131.26% 87.09% 107.87% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 72.08% 85.67% 62.39% 74.43% 62.89% 73.99% 91.03% 96.97% De la Tabla 88. CONTRASTACIÓN DE LA HIPÓTESIS – EDIFICACIÓN REGULAR. PARA EL ELEMENTO 14. De las Tablas 48, 49, 60, 61, 72, se observa que los desplazamientos de entrepisos aumentan con la interacción suelo estructura debido a la flexibilidad del suelo de fundación con respecto al modelo de empotramiento en la base. III. 52 Tabla 13. Jennings y Bielak (1973) y Veletsos y Meek (1974) hicieron los primeros estudios de interacción con sistemas elásticos, usando una analogía con un oscilador simple equivalente. Para el análisis tiempo historia de la edificación irregular se ha usado el mismo acelerograma que para la edificación regular, el espectro S1 si es distinto debido a que el edificio es diferente y tiene un coeficiente de reducción de seis por ser irregular, mientras que en la edificación regular el coeficiente de reducción sísmica es ocho. RESULTADOS DE LA EDIFICACIÓN REGULAR. La tabla y figura también indican una disminución considerable en la fuerza cortante con la interacción suelo-estructura, hasta del 27.91% en el modelo de Barkan y 9.89% en el modelo de la Norma Rusa. Fuerzas internas del análisis dinámico con espectro de aceleración. Fuerza cortante. Corte Mto. Requisitos de Reglamentos Para Concreto Estructural (ACI 318S-05) y Comentarios (ACI 318SR-05), Capítulo Peruano ACI. Momento flector. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. Deriva de entrepiso en la dirección X. Deriva de entrepiso ΔD / H - Dirección X Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0045 0.0043 0.0055 0.0069 0.0047 0.0038 0.0031 0.0033 0.0036 0.0036 0.0046 0.0038 0.0037 0.0038 0.0045 0.0047 0.0040 0.0037 0.0036 0.0047 0.0037 0.0033 0.0030 0.0028 0.0037 0.0027 0.0024 0.0023 0.0022 0.0026 Piso 1 2 3 4 5 6 Deriva de Entrepiso - Dirección X 0.0080 0.0070 0.0060 Deriva 0.0050 Empotrado Barkan 0.0040 Ilichev 0.0030 Sargian 0.0020 NRusa 0.0010 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 32. HELDER EDEGARDO MALLQUI MEZA HUARAZ, MARZO DEL 2011 f1. Se puede admitir que las reacciones dinámicas de la cimentación de cualquier edificación semejante cercana serán las mismas, pero si es más rígida y menor la resistencia del terreno, entonces será menor la veracidad de su cálculo sin considerar el problema de interacción suelo-estructura. Segunda etapa. La tabla y figura indican una disminución en la fuerza cortante con la interacción suelo-estructura. Fuerza cortante. PARA EL ELEMENTO 13. CONTRASTACIÓN DE LA HIPÓTESIS. Tabla 31. 74 Tabla 34. 11/01/2023 07:10. 134 Tabla 84. LIMA - PERÚ 2016. Luego este modelo fue generalizado a las vibraciones horizontales y rotacionales de la cimentación, apoyado sobre base elástica con ley de variación lineal de las propiedades de deformación a través de la profundidad del suelo de fundación. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis dinámico con espectro de aceleración respecto al modelo empotrado en la base. __________________________________________ 13 Instituto Nacional de Defensa Civil, Manual de Conocimientos Básicos Para Comités de Defensa Civil y Oficinas de Defensa Civil (INDECI, 2009), 165. Por lo tanto queda demostrado la valides de la hipótesis de la tesis para el elemento estructural 2. 1.1.7. 2.2.7 INVESTIGACIONES SOBRE LA INTERACCIÓN SÍSMICA SUELOESTRUCTURA6. Desplazamiento de entrepiso en la dirección X. Desplazamiento de entrepiso (m) - Dirección X Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0112 0.0147 0.0168 0.0188 0.0126 0.0204 0.0243 0.0267 0.0287 0.0220 0.0314 0.0352 0.0376 0.0395 0.0328 0.0427 0.0463 0.0488 0.0505 0.0440 0.0519 0.0554 0.0579 0.0594 0.0532 0.0587 0.0622 0.0649 0.0663 0.0600 Piso 1 2 3 4 5 6 Desplazamiento de Entrepiso - Dirección X 0.0700 0.0600 Desplazamiento 0.0500 Empotrado 0.0400 Barkan 0.0300 Ilichev Sargsian 0.0200 NRusa 0.0100 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 18. 64 Tabla 25. 32 2.2.10.4 MODELO DINÁMICO NORMA RUSA SNIP 2.02.05-87. Tesis de Licenciatura. All rights reserved. INFORME DE PRÁCTICAS EN PERFORACIÓN Y VOLADURA. SAVINOV. La frecuencia fundamental depende del tipo de resistencia estructural lateral y no del material con que se construye. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 % de Variación Axial 100.00% 95.08% 91.45% 89.97% 97.49% Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 8.0751 7.6779 7.3847 7.2654 7.8722 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 8.2000 8.0000 7.8000 7.6000 7.4000 7.2000 7.0000 6.8000 Figura 26. Elemento 14 14 14 14 Fza. Axial 10 2 12 Fza. La tabla y figura indican que en cada modo de vibración el periodo se incrementa con la interacción suelo-estructura, debido a la flexibilidad de la base. Fuerza axial. Aunque los efectos de interacción suelo-estructura han sido el propósito de numerosas investigaciones en el pasado, generalmente en ellas se ha excluido el comportamiento no lineal de la estructura. También se pueden usar los valores del coeficiente C0 cuando ρ0 = 0,2 kg/cm2, elegidos de acuerdo al tipo de suelo de la base de fundación, a través de la tabla 1. Interpretar la comparación. Fuerza cortante. Elemento 13 13 13 13 Fza. Corte Mto. Blanco, Antonio. Modo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Empotrado 0.584775 0.542304 0.409793 0.205992 0.194449 0.146820 0.111260 0.107696 0.080985 0.067473 0.065953 0.049518 0.048473 0.046260 0.038994 0.036317 0.035209 0.027987 Periodos de Vibración (s) Barkan Ilichev Sargsian 0.621140 0.647952 0.664020 0.577382 0.602822 0.619179 0.429990 0.442137 0.453479 0.217725 0.223969 0.229724 0.204890 0.210542 0.215871 0.154536 0.158429 0.162195 0.114681 0.116084 0.117548 0.110398 0.111522 0.112692 0.083226 0.084164 0.085164 0.068895 0.069537 0.070277 0.067522 0.068193 0.068964 0.050602 0.051050 0.051713 0.049133 0.049403 0.049821 0.047055 0.047349 0.047878 0.039164 0.039239 0.039424 0.036515 0.036592 0.037098 0.035787 0.036023 0.036958 0.028141 0.030041 0.035079 81 NRusa 0.599864 0.556945 0.418138 0.211000 0.198901 0.150159 0.112833 0.108937 0.082014 0.068125 0.066688 0.050017 0.048783 0.046641 0.039074 0.036412 0.035474 0.028056 Modos de Vibración & Periodo(s) Edif. Los resultados pueden servir de base para la formulación de criterios de diseño sísmico para edificios apoyados flexiblemente. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.552798 0.545005 0.402188 0.197440 0.192388 0.144511 0.108687 0.104168 0.079953 0.067967 0.063480 0.049842 0.049545 0.045233 0.040306 0.036188 0.036024 0.029271 Pisos (EMPOTRADO) 5 Pisos 4 Pisos 0.461172 0.371145 0.452621 0.361259 0.336014 0.270626 0.166232 0.131944 0.160719 0.126627 0.121673 0.096664 0.084877 0.063940 0.080305 0.059659 0.062346 0.046878 0.054280 0.043333 0.050016 0.039136 0.041327 0.031560 0.039696 0.037075 0.030048 133 3 Pisos 0.289454 0.278350 0.210866 0.092327 0.087568 0.067656 0.047323 0.043260 0.034574 Modos de Vibración & Periodos EMPOTRADO - EDIF. Elemento Tipo 1 1 1 1 1 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento Tipo 2 2 2 2 2 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Fza. Las siguientes tablas son un resumen de las fuerzas internas. Según disponibilidad de los recursos, se podrá financiar parte o la totalidad del evento. 1.1.4. Fuerza axial. 119 4.2.3.1 DESPLAZAMIENTOS. De la Tabla 94. E-mail: frnr.epia@unas.edu.pe. 71 4.1.3.2 FUERZAS INTERNAS. Para el análisis dinámico con espectro de aceleración calculado según la norma E.030, se aplican las masas de cada piso en el centro de masa y se ingresa el espectro de aceleración para un suelo S1 rígido que es nuestro caso, calculado 107 según las características de la edificación y parámetros de sitio, suelo, etc., que se muestra en los anexos. Si los resultados de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales obtenidos con la interacción suelo-estructura son menores a los obtenidos con el modelo empotrado en la base, entonces la hipótesis será verdadera; de lo contrario, la hipótesis será falsa, consecuentemente será necesario hacer un análisis estadístico, recurriendo a la PRUEBA CHI-CUADRADO (X2). Resumen del Proyecto de Tesis. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 3.5921 Barkan 3.0782 Ilichev 2.7616 Sargsian 2.5799 NRusa 3.3675 % de Variación M Flector 100.00% 85.69% 76.88% 71.82% 93.75% 4.0000 3.5000 3.0000 2.5000 2.0000 1.5000 1.0000 0.5000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Figura 28. Deriva de entrepiso en la dirección X. Objetivos de la investigación: Identificar, analizar e interpretar los aspectos económicos y sociales que se requieren para la formalización de las empresas mineras informales y artesanales, basándonos en los lineamientos y consideraciones que se tienen en las normativas de la Legislación Peruana. Momento flector. La bahía interior del Lago Titicaca, se encuentra afectado por avanzados procesos de degradación de suelos, entre los cuales la erosión hídrica constituye uno de los más importantes y el más predominante. 57 DESPLAZAMIENTOS. La presente investigación nos proyectará a estudios más sofisticados especializados en esta línea de investigación, siempre con la premisa de ampliar y avanzar los conocimientos para dar una solución práctica y eficaz a los problemas identificados. Foto: Foto:Twitter . Nilson, Arthur. Parámetros que clasifican los sismos en grados discretos de acuerdo a los efectos observables en un sitio. Elemento 1 1 1 1 Fza. Fuerza axial. Flector Torsor Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 Con las Tablas 96, 97 y 98 se obtuvo la Tabla 99, que es un coteo y agrupación de los datos y representa la frecuencia observada; esta agrupación de datos es necesaria porque para realizar la prueba de chi-cuadrado se requiere más de 30 datos y agrupando se tiene 48 datos. Fuerza cortante. 121 4.2.3.2 FUERZAS INTERNAS. Proponer alternativas de solución de acuerdo al marco legal. Fig. ESC, UNIVERSIDAD CATOLICA LOS ANGELES DE CHIMBOTE Crecemos contigo SISTEMA DE UNIVERSIDAD ABIERTA Momento flector. En la tabla y figura se observa la disminución del momento flector y el porcentaje es considerable, 7.88% en el modelo de Barkan y 2.71% en el modelo de la Norma Rusa. 31 2.2.10.4 MODELO DINÁMICO NORMA RUSA SNIP 2.02.05-87. En la tabla y figura se aprecia un pequeño incremento de la fuerza cortante en los modelos dinámicos de Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. 111 4.2.2.2 FUERZAS INTERNAS. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.2387 Barkan 0.2320 Ilichev 0.2233 Sargsian 0.2226 NRusa 0.2351 % de Variación Torsor 100.00% 97.21% 93.58% 93.29% 98.53% 0.2400 0.2350 0.2300 0.2250 0.2200 0.2150 0.2100 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Figura 29. UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO Facultad de Ciencias Médicas Reglamento General de Grados y Títulos APROBADO CON RESOLUCIÓN RECTORAL Nº 372-2012-UNASAM, DEL 23 DE MAYO DEL 2012 Huaraz - 2011 . 69 4.1.3.1 DESPLAZAMIENTOS. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.568547 0.562148 0.411761 0.201943 0.197340 0.147890 0.109809 0.105529 0.080858 0.068524 0.064176 0.050280 0.049823 0.045566 0.040380 0.036423 0.036109 0.029334 Pisos (NRUSA) 5 Pisos 4 Pisos 0.475672 0.384826 0.468773 0.376292 0.345533 0.280117 0.170098 0.134822 0.165066 0.129953 0.124587 0.098836 0.085712 0.064619 0.081339 0.060512 0.063033 0.047448 0.054735 0.043550 0.050575 0.039393 0.041438 0.031741 0.040063 0.037204 0.030145 141 3 Pisos 0.302322 0.292272 0.220179 0.094176 0.089787 0.069056 0.047737 0.043770 0.034932 Modos de Vibración & Periodos NRUSA - EDIF. A la parte inferior del sistema le corresponde el comportamiento dinámico de la placa ante las ondas transversales y de Rayleigh. Corte Mto. Define la probabilidad de que una estructura sufra daños cuando se somete a un sismo. Fuerza axial. listado de tesis y prÁctica profesional facultad de ing. En cambio, el esquema de cálculo espacial si refleja el estado esfuerzo deformación de la edificación. Axial(t) 10.9911 9.8972 9.3232 9.2031 10.5345 Fza. Como el valor de X2 calculado (24.000) es mayor al valor crítico (7.8147) se debe rechazar la hipótesis nula H0 ó hipótesis de independencia. La tabla y figura indican un incremento del momento torsor con la interacción suelo-estructura, para este elemento. Las características dinámicas del suelo subyacente, la rigidez y disposición de la cimentación y el tipo de sistema estructural de la edificación interactúan entre sí para caracterizar los efectos sísmicos sobre ella. Elaboracin del Proyecto * Antecedentes y formulacin del problema * Elaboracin del instrumento * Presentacin y sustentacin del proyecto Ejecucin del Proyecto Captacin de datos * Aplicacin del instrumento de recoleccin de la informacin Procesamiento y Anlisis * Procesamiento de los datos * Anlisis e interpretacin * Discusin de los resultados Tabla 7. Escala sismológica de Mercalli. 6.8 En la edificación irregular: en el análisis estático los modelos dinámicos de Ilichev y Sargsian no cumplen con las derivas de la norma E.030, los modelos empotrado en la base, Barkan y la Norma Rusa si cumplen con las derivas de la norma E.030; en el análisis dinámico espectral y tiempohistoria los modelos de empotrado en la base, Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa y si cumplen con las derivas de la norma E.030. Como el valor de X2 calculado (12.0000) es mayor al valor crítico (7.8147) se debe rechazar la hipótesis nula H0 ó hipótesis de independencia. Los principales objetivos que aquí se persiguen son: 1. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis tiempohistoria respecto al modelo empotrado en la base. En lo económico, explotar una mina de manera informal es negocio para los artesanos, en lo social, cada titular tiene su terreno al cual explotar, en lo político, el estado les da facilidades y leyes que favorecen a los artesanos y en el aspecto ambiental, pues deja mucho que lamentar. Plan #e $ro!e)amiento y an5li)i) e)ta#6)ti!o #e, *.*. La tabla y figura indican un incremento en el momento torsor con la interacción suelo-estructura, presentándose en el modelo de Barkan el mayor incremento. 50 4.1.2 RESULTADOS DEL ANÁLISIS DINÁMICO CON 4.1.2.1 ESPECTRO DE ACELERACIÓN. Fuerzas internas del análisis estático. 1.6 DELIMITACIÓN DE LA INVESTIGACIÓN: teórica, espacial y temporal 2 MARCO REFERENCIAL2.1 ANTECEDENTES (Conclusiones de investigaciones realizadas sobre las variables) 2.2 MARCO TEÓRICO (síntesis de los planteamientos teóricos. En la práctica, mayormente se dan los datos de un componente de desplazamientos o aceleraciones en el plano horizontal. 1.1. Periodos de vibración. 6.4 En la edificación regular: mediante el análisis estadístico denominado prueba chi-cuadrado, se ha verificado la valides de la hipótesis. Fuerza cortante. Se seguirá el mismo procedimiento del elemento 13. Este día, la Facultad de Estudios Superiores (FES) Aragón, de la Universidad Nacioanal Autónoma de México ( UNAM ), confirmó que Yasmín Esquivel Mossa, ministra . Los miembros Y0, Y1 se determinan por las siguientes tablas 2 y 3, dependientes del tipo de vibración y coeficiente de Poisson (μ) de la base de fundación. 11 Ibit, 164. 2 500,, costo del diploma S/. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 16.9986 17.2813 17.4577 17.5844 17.0944 % de Variación Axial 100.00% 101.66% 102.70% 103.45% 100.56% 17.7000 17.6000 17.5000 17.4000 17.3000 17.2000 17.1000 17.0000 16.9000 16.8000 16.7000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 10. 10 Ibit, 160. Silabos. 161 VIII. Proyecto de Tesis - Maestría UNMSM 2. Deriva de entrepiso en la dirección Y. Para ello admitimos la concepción de flexibilidad elástica de la base de fundación, llegando al siguiente esquema de fijación de la base del péndulo mostrado en la figura 1.0., donde “c” es el ancho de la cimentación. Type: PDF; Date: September 2020; Size: 159.1KB; Author: Brayan Jossep Huajalsaico Cespedes; This document was uploaded by user and they confirmed that they have the permission to share it. Se basa a una investigación selecta de fuentes bibliográficas para su elaboración, por lo que no discute otros rasgos ajenos a estas. Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. 81 4.1.3.4 PERIODOS DE VIBRACIÓN VARIANDO EL NÚMERO DE PISOS. Santiago Antúnez de Mayolo National University, ESTRUCTURA DE UN PROYECTO E INFORME DE TESIS FEC. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. La tabla y figura también indican una disminución en el momento flector con la interacción suelo-estructura. El logo de la UNASAM y el color de letra en el empastado y en la página similar a la del empastado será dorado. Elemento 1 1 1 1 Fza. ESPECTRO ESCALADO A 0.4g 1,200 1,000 Aceleración Ag (cm/seg2) 800 EspChimbote 600 EspS1 400 200 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Periodo T (seg) Figura 73. Tabla 114. Expositor FECHA 42 IV. ANÁLISIS DE INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO ESTRUCTURA, RESPUESTA DEL SUELO - GEOTEXTIL EN ESTRUCTURAS DE SUELO REFORZADAS, MEDIANTE LA OBTENCION DE LOS COEFICIENTES DE INTERAC, UNIVERSIDAD NACIONAL “SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO” ESCUELA DE POSTGRADO ANÁLISIS DE INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO ESTRUCTURA PARA REDUCIR ESFUERZOS EN LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN EDIFICACIONES REGULARES E IRREGULARES CON ZAPATAS AISLADAS EN HUARAZ Tesis para optar el grado de Maestro en Ciencia e Ingeniería Mención en Ingeniería Estructural EFRAIN MANUEL LOPEZ SOTELO Asesor: Ph.D. GENNER ALVARITO VILLARREAL CASTRO. 67 Tabla 28. 51 Tabla 12. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis tiempohistoria respecto al modelo empotrado en la base. Fondo Editorial, 1999. Periodos de vibración, se observa que los periodos de vibración aumentan con la interacción suelo-estructura debido a la flexibilidad de la base de fundación. Tras la polémica desatada por el supuesto plagio de la tesis de licenciatura por parte de la ministra Yasmín Esquivel Mossa, la UNAM . 2.2.9 LÍNEAS FUTURAS DE LA INTERACCIÓN SUELO- iii 16 ESTRUCTURA. RECOMENDACIONES. El título de la Tesis conletra tipo Times New Roman, tamaño no menor de 12 ni mayor de 15 puntos, según su extensión. OBJETIVOS ESPECÍFICOS: • Adecuar los modelos dinámicos de interacción suelo-estructura a edificaciones regulares e irregulares con zapatas aisladas. Midorikawa (1990) afirma que el aumento de rigidez de los elementos no estructurales contribuye a la rigidez total del edificio a un nivel de amplitud de vibración ambiental, mientras que dichos elementos no intervienen en la rigidez de la estructura a niveles de amplitudes mayores. IREGULAR 0.600000 0.500000 Periodo (s) 0.400000 0.300000 0.200000 0.100000 0.000000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 6 Pisos 0.5685 0.5621 0.4117 0.2019 0.1973 0.1478 0.1098 0.1055 0.0808 5 Pisos 0.4756 0.4687 0.3455 0.1700 0.1650 0.1245 0.0857 0.0813 0.0630 4 Pisos 0.3848 0.3762 0.2801 0.1348 0.1299 0.0988 0.0646 0.0605 0.0474 3 Pisos 0.3023 0.2922 0.2201 0.0941 0.0897 0.0690 0.0477 0.0437 0.0349 Figura 89. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.5027 Barkan 0.6281 Ilichev 0.6658 Sargsian 0.7276 NRusa 0.5390 % de Variación Torsor 100.00% 124.94% 132.45% 144.73% 107.22% 0.8000 0.7000 0.6000 0.5000 0.4000 0.3000 0.2000 0.1000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Figura 68. Unidad de análisis y plan de muestreo. SAVINOV, V.A. 72 4.1.3.2 FUERZAS INTERNAS. Actualmente la interacción suelo-estructura está siendo aplicado a diversas áreas de la ingeniería civil, hay publicaciones en revistas, libros, ponencias, tesis, ect., que tratan del tema y ha sido aplicado al diseño de: túneles; puentes; redes de alcantarillado sanitario, pluvial y agua; reservorios simplemente apoyados; reservorios de tanque elevado, centrales nucleares, pilotes para puentes y edificaciones, etc. 57 iv 4.1.2.2 FUERZAS INTERNAS. Vicerrectorado de Investigación | Universidad Nacional de Ingeniería Evaluar la influencia de los principales parámetros involucrados y la importancia relativa de los efectos elásticos e inelásticos de interacción. 2.2.9 LÍNEAS FUTURAS DE LA INTERACCIÓN SUELO-ESTRUCTURA. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis tiempohistoria respecto al modelo empotrado en la base. Diseño de Estructuras de Concreto. Momento flector. En general, el suelo de fundación viene a estar dado como un semiespacio elastoplástico heterogéneo. Momento Torsor. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis estático respecto al modelo empotrado en la base. Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Corte(t) 18.2058 13.1247 12.9493 13.4773 16.4053 % de Variación Corte 100.00% 72.09% 71.13% 74.03% 90.11% Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 Figura 38. Ingeniería Geotécnica. Elemento Estructural. Para aclarar las principales dificultades, que surgen en la formulación de tal problema, es necesario analizar el problema más sencillo de interacción sueloestructura, es decir, el de péndulo invertido con masas puntuales a nivel de entrepisos. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. El problema de interacción sísmica suelo-estructura permite un gran número de diferentes formulaciones del problema, y consecuentemente, diferentes ___________________________________ 5 Genner Villarreal Castro, Interacción Sísmica Suelo-Estructura en Edificaciones con Zapatas Aisladas (Trujillo: Imprenta Grafica Norte, 2006), 24-28. En 27 particular, la variación del módulo de deformación E(z) de la base de fundación, se aproxima a la ley: Donde: Eo : Módulo de deformación del suelo en la superficie; Z : Coordenada de la profundidad del suelo de fundación, respecto a su superficie; ψ : Ángulo de fricción interna del suelo; α = 1m La aproximación definida, describe la variación de las propiedades de deformación de la base hasta una profundidad 5a para las vibraciones verticales, 3a para las rotacionales y 2a para las horizontales. Actividad de Aprendizaje 3. Momento flector. Ciencia que estudia los terremotos, fuentes sísmicas y propagación de ondas sísmicas a través de la Tierra. Savinov es teórico-experimental, basado en la interacción de la cimentación con la base de fundación en forma de proceso establecido de vibraciones forzadas. H0 : La rigidez del suelo de fundación no influye en la reducción de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales de las edificaciones (en la formulación de esta hipótesis nula H0 se debe asegurar que las dos variables planteadas son independientes una de la otra). La tabla y figura indican un incremento del momento torsor con la interacción suelo-estructura, es decir con los modelos dinámicos de Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa, respecto al modelo empotrado en la base. Desplazamiento de entrepiso en la dirección X. CONCLUSIONES. 1 1.2 HIPÓTESIS. Fuerza axial. Prerequisitos 1705153. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 % de Variación Corte 100.00% 100.19% 100.00% 100.71% 100.04% Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Corte(t) 4.6509 4.6597 4.6511 4.6841 4.6527 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 4.69 4.68 4.67 4.66 4.65 4.64 4.63 Figura 54. All rights reserved. De acuerdo a tal modelo dinámico, en su análisis se ingresan parámetros cuasiestáticos de rigidez de la base de fundación Kx, Kϕ, Kz; que se determinan por las siguientes fórmulas: 31 Donde: Ρ : Densidad del suelo de fundación; A : Área de la base de la cimentación; I : Momento de inercia del área de la base de la cimentación respecto al eje horizontal, que pasa por el centro de gravedad perpendicular al plano de vibración; Φ = 0,833 C1 : Velocidad de propagación de las ondas longitudinales en el suelo de fundación; C2 : Velocidad de propagación de las ondas transversales. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. De las Tablas 93, 94 y 95, se obtuvo las Tablas 106, 107 y 108. Lima: PUCP. Por cuanto los coeficientes Cz, Cx, Cϕ dependen no solo de las propiedades elásticas del suelo, sino de otros factores, es necesario analizarlos como ciertas características generalizadas de la base de fundación. Flector 12 0 12 Torsor 8 4 12 42 6 48 Tabla 105. La ministra Ysmín Esquivel se graduó en 1987 / Cuartoscuro. Una tesis es el inicio de un texto argumentativo, una afirmación cuya veracidad ha sido argumentada, demostrada o justificada de alguna manera. Periodos de vibración variando el número de pisos. Match case Limit results 1 per page. 84 Tabla 42. Las formas de la hegemonía : usos e interpretaciones del concepto gramsciano en los Cuadernos de la Cárcel [Tesis de Maestría, Universidad Nacional de San Martín]. Savak y Selebi, 1992; definen que la interacción suelo estructura y el comportamiento no lineal del suelo y del sistema de cimentación son determinantes en el movimiento de la estructura durante un sismo. Créditos 4 Créditos. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 73.8686 58.3927 55.4349 57.8624 69.7267 % de Variación Axial 100.00% 79.05% 75.05% 78.33% 94.39% 80.0000 70.0000 60.0000 50.0000 40.0000 30.0000 20.0000 10.0000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 33. Elemento 2 Disminuye Incrementa X2 = Fza. 22 2.2.10.2 MODELO DINÁMICO V.A. Por lo tanto queda demostrado la valides de la hipótesis de la tesis para el elemento estructural 1. Corte 4 8 12 155 Mto. El período de tiempo de recolección de la información comprende cuatro meses de duración a partir del mes de abril del 2018. Masas de las zapatas para la interacción suelo-estructura. Recopilación de datos del análisis estructural generado por el análisis dinámico con espectro de aceleración, considerando empotramiento en la base de la estructura (común), y análisis estructural considerando la interacción sueloestructura. Periodos de vibración variando el número de pisos. Momento torsor. Fuerza cortante. Scribd is the world's largest social reading and publishing site. Los experimentos realizados por diversos investigadores, nos mostraron, que las fórmulas (2.5) nos llevan a ciertos errores, aunque estas dependencias en sentido general son cercanas a la realidad. 41 3.2.1 MUESTRA. 47 Tabla 8. Deriva de entrepiso en la dirección Y. Deriva de entrepisos ΔD / H - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0059 0.0068 0.0096 0.0106 0.0068 0.0046 0.0067 0.0056 0.0056 0.0048 0.0057 0.0061 0.0065 0.0065 0.0059 0.0060 0.0064 0.0067 0.0067 0.0061 0.0048 0.0052 0.0055 0.0055 0.0049 0.0033 0.0037 0.0040 0.0040 0.0034 Piso 1 2 3 4 5 6 Deriva de entrepiso - Dirección Y 0.0120 0.0100 Deriva 0.0080 Empotrado Barkan 0.0060 Ilichev 0.0040 Sargsian NRusa 0.0020 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 52. 2.2.3 NO-LINEALIDAD GEOMÉTRICA Y FÍSICA2. Corte(t) 4.1195 3.9983 3.9311 3.8741 4.0687 Mto Flector (t.m) 15.5087 14.2444 13.3361 12.9375 15.0456 Mto Flector (t.m) 5.6075 5.0535 4.7172 4.4923 5.3851 % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 1.2002 100.00% 100.00% 1.0874 101.66% 100.84% 1.0068 102.70% 100.92% 0.9612 103.45% 101.52% 1.1582 100.56% 100.46% % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 0.9656 100.00% 100.00% 0.9840 100.01% 97.06% 0.9977 99.94% 95.43% 1.0044 100.13% 94.04% 0.9739 99.93% 98.77% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 91.85% 90.61% 85.99% 83.89% 83.42% 80.09% 97.01% 96.50% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 90.12% 101.91% 84.12% 103.32% 80.11% 104.02% 96.03% 100.86% Tabla 89. 3.2.2 MUESTRA. Obtener el valor crítico para el grado de libertad y un nivel de significancia del 0.05 que indica que hay una probabilidad del 0.95 que la hipótesis nula sea verdadero, este valor se obtiene directamente de las tablas de chi-cuadrado. En la tabla y figura los valores indican una disminución de la fuerza axial con la interacción suelo-estructura. Tabla 5. by san2pedro-1 . Elemento 13 Disminuye Incrementa Fza. Deriva de entrepiso en la dirección X. 2. Periodos de vibración variando el número de pisos. Por las razones anotadas es conveniente incluir los efectos de la interacción sueloestructura en el análisis sísmico de la edificación. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. PDF. I. DATOS GENERALES. Proyecto de Tesis Unasam 2009 351303KBRead more PLAN DE TESIS - UNASAM - HUARAZ 4326184KBRead more unasam 363768KBRead more Unasam-Fca 7102MBRead more Meto Unasam 250243KBRead more Esquema de Proyecto de Tesis Unasam 430159KBRead more foro interaccion 776203KBRead more Categories Fundación (Ingeniería) Elasticidad (Física) Movimiento (Física) Ondas La principal característica elástica de la cimentación, es decir el coeficiente de compresión elástica uniforme Cz, kN/m3 (T/m3), se determina por medio de ensayos experimentales. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 6.7791 Barkan 6.0186 Ilichev 5.5906 Sargsian 5.4344 NRusa 6.5130 % de Variación M Flector 100.00% 88.78% 82.47% 80.16% 96.08% 8.0000 7.0000 6.0000 5.0000 4.0000 3.0000 2.0000 1.0000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Figura 67. 162 163 200. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.621140 0.577382 0.429990 0.217725 0.204890 0.154536 0.114681 0.110398 0.083226 0.068895 0.067522 0.050602 0.049133 0.047055 0.039164 0.036515 0.035787 0.028141 Pisos (BARKAN) 5 Pisos 4 Pisos 0.519827 0.419537 0.487448 0.397246 0.362860 0.295776 0.179766 0.140758 0.171224 0.135153 0.128635 0.101375 0.086644 0.064566 0.084522 0.063323 0.063470 0.047535 0.054028 0.042486 0.052404 0.040188 0.040215 0.030760 0.039536 0.037700 0.028991 85 3 Pisos 0.327748 0.314233 0.233692 0.096875 0.094103 0.070390 0.047051 0.045289 0.034404 Modos de Vibración & Periodos BARKAN - EDIF. Periodos de vibración variando el número de pisos. El grado de libertad v = (2-1)(4-1) = 3 5º. Archivo / Agencia Reforma | Pese a que plagio en tesis de Ministra Esquivel esté documentado, UNAM reconoció que no puede invalidar su título; enviará dictamen a SEP. PUBLICIDAD. 61 4.1.2.2 FUERZAS INTERNAS. Figura 4. Momento flector. Lima: Capitulo de Ingenieria Civil - CDL, 1999. Flector Torsor Disminuy Increment Disminuy Increment Disminuy Increment Disminuy Increment e a e a e a e a 0 1 0 1 0 1 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 Con las Tablas 111, 112 y 113, se obtuvo la Tabla 114, que es un coteo y agrupación de los datos y representa la frecuencia observada. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 % de Variación Axial 100.00% 108.63% 90.31% 79.07% 110.71% Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 64.1790 69.7180 57.9576 50.7456 71.0546 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 80.0000 70.0000 60.0000 50.0000 40.0000 30.0000 20.0000 10.0000 0.0000 Figura 76. Momento torsor. Cabe indicar que el esquema de cálculo espacial se asocia directamente con la consideración moderna de la acción sísmica en la forma de múltiples componentes, que determinan el vector y momento principal de esta acción. Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 8.5680 Barkan 8.8710 Ilichev 7.7994 Sargsian 7.9642 NRusa 9.2989 % de Variación M Flector 100.00% 103.54% 91.03% 92.95% 108.53% 9.5000 9.0000 8.5000 8.0000 7.5000 7.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 82. Tabla 2. De la tabla y figura se observa que con la interacción suelo-estructura aumentan las derivas. El problema de la no-linealidad geométrica es actual y se aplica más que todo para estructuras flexibles, influyendo directamente en los resultados del análisis sísmico. 37 Escalas de magnitudes sísmicas. Flector 6 6 Torsor 6 6 2.6667 + 0.6667 + 2.6667 + 6.0000 + 2.6667 + 0.6667 + 2.6667 + 6.0000 = 24.0000 El grado de libertad v = (2-1)(4-1) = 3 El valor critico para un nivel de significancia de 0.05 con una probabilidad de 0.95 y 3 grados de libertad es: 7.8147. (Instructivo de Portada -Carátula) LOGOTIPO UAP: 13 cm . Keywords: Seismic soil-structure interaction, dynamic model, internal forces. Periodos de vibración variando el número de pisos. Momento flector. Para el análisis dinámico con espectro de aceleración calculado según la norma E.030, se aplican las masas de cada piso en el centro de masa y se ingresa el 57 espectro de aceleración para un suelo S1 rígido que es nuestro caso, calculado según las características de la edificación y parámetros de sitio, suelo, etc., que se muestra en los anexos. ___________________________________ 4 Genner Villarreal Castro, Interacción Sísmica Suelo-Estructura en Edificaciones con Zapatas Aisladas (Trujillo: Imprenta Grafica Norte, 2006), 14-15. Fuerzas internas del análisis dinámico con espectro de aceleración. CÓMO HACER LA MATRIZ DE OPERACIONALIZACIÓN DE UNA TESIS (2020) COMO GUSTAVO R. BOJÓRQUEZ HUERTA HUARAZ – PERÚ 2018 1. Modelo de la edificación irregular – empotrado en la base. Tabla 9. Deriva de entrepiso en la dirección Y. 1.1.5. Flector Torsor Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 Con las Tablas 101, 102 y 103, se obtuvo la Tabla 104, que es un coteo y agrupación de los datos y representa la frecuencia observada. Deriva de entrepiso en la dirección X. Deriva de entrepisos ΔD / H - Dirección X Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0040 0.0058 0.0054 0.0052 0.0050 0.0026 0.0032 0.0029 0.0023 0.0031 0.0030 0.0038 0.0034 0.0030 0.0036 0.0029 0.0039 0.0035 0.0031 0.0035 0.0022 0.0029 0.0027 0.0025 0.0027 0.0014 0.0019 0.0019 0.0017 0.0017 Piso 1 2 3 4 5 6 Deriva de Entrepiso - Dirección X 0.0070 0.0060 Deriva 0.0050 Empotrado 0.0040 Barkan 0.0030 Ilichev Sargian 0.0020 NRusa 0.0010 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 75. 126 Tabla 78. Ciudad de México.-Tras análisis, la FES Aragón determinó que la tesis presentada por la Ministra Yasmín Esquivel, en 1987, es una "copia sustancial" de la publicada en 1986 por un ex . CDMX.- El Comité de Integridad Académica y Científica de la Facultad de Estudios Superiores de Aragón (FES Aragón) determinó que la tesis presentada por la hoy Ministra Yasmín Esquivel para titularse como licenciada en Derecho, es una "copia sustancial" de la presentada un año antes.. El Comité informó que llegó a la conclusión de que la tesis original era la presentada en 1986 . Esto es mucho más claro, porque es conocido que el sistema suelo-estructura ante sismos se analiza como un proceso ondulatorio no estacionario. Proyecto de Tesis Unasam 2009 Documents Unasam Agro Documents Modulo: formulacion SNIP UNASAM Business Relacion de tesis fic-unasam Engineering Estatuto de La Unasam Documents 03 unasam concepto_competencia Education CAMIONES FIMGM-UNASAM university Documents Meto Unasam Documents Proyecto Residencia Unasam Documents Solucionario Unasam 2013 II Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.5606 Barkan 0.5464 Ilichev 0.5344 Sargsian 0.5304 NRusa 0.5562 % de Variación Torsor 100.00% 97.47% 95.32% 94.62% 99.21% 0.5650 0.5600 0.5550 0.5500 0.5450 0.5400 0.5350 0.5300 0.5250 0.5200 0.5150 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 72. Horario. SARGSIAN. En las investigaciones de A.E. Regular 0.700000 0.600000 Periodo (s) 0.500000 0.400000 Empotrado Barkan Ilichev 0.300000 Sargsian NRusa 0.200000 0.100000 0.000000 1 2 3 4 5 6 7 8 Modos de Vibración Figura 41. 150 2º. Momento flector. Ellos sugirieron que el comportamiento no lineal reduce la rigidez de la estructura respecto al suelo y, por tanto, decrecen los efectos de interacción suelo-estructura. 3.2 RECOLECCIÓN DE LA INFORMACIÓN. Axial Fza. Se dará apoyo aquellos trabajos que sean producto de un proyecto de investigación registrado en la , o del trabajo de tesis. Barkan en el año 1948 propuso utilizar las siguientes expresiones: Kz = CzA Kx = CxA (2.4) Kϕ = CϕA Donde: Cz, Cϕ : Coeficientes de compresión elástica uniforme y no uniforme; Cx : Coeficiente de desplazamiento elástico uniforme; A : Área de la base de la cimentación; I : Momento de inercia de la base de la cimentación respecto al eje principal, perpendicular al plano de vibración. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. Desplazamiento de entrepiso (m) - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0120 0.0154 0.0173 0.0194 0.0135 0.0204 0.0241 0.0261 0.0282 0.0220 0.0304 0.0339 0.0360 0.0379 0.0319 0.0405 0.0439 0.0459 0.0477 0.0420 0.0484 0.0517 0.0537 0.0554 0.0499 0.0539 0.0572 0.0593 0.0609 0.0554 Piso 1 2 3 4 5 6 Desplazamiento de Entrepiso - Dirección Y 0.0700 0.0600 Desplazamiento 0.0500 Empotrado 0.0400 Barkan 0.0300 Ilichev Sargsian 0.0200 NRusa 0.0100 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 19. En caso que no exista dicha información se puede determinar por la siguiente fórmula: 33 Donde: Bo : Coeficiente (m-1) asumido para suelos arenosos igual a 1; para arenas arcillosas 1,2; para arcillas, cascajos, gravas, cantos rodados, arenas densas igual a 1,5; E : Módulo de deformación del suelo en la base de la cimentación, kPa (T/m2), determinadas por tablas 3 y 4 del anexo o en forma experimental; A10 = 10m2 Los coeficientes de desplazamiento elástico uniforme Cx, kN/m3 (T/m3); compresión elástica no uniforme Cϕ, kN/m3 (T/m3) y desplazamiento elástico no uniforme Cψ, kN/m3 (T/m3); se determinan por las siguientes fórmulas: En las propiedades de amortiguación de la base de la cimentación, se deben de considerar las amortiguaciones relativas ξ, determinado por ensayos de laboratorio. Momento torsor. Axial(t) 64.1790 69.7180 57.9576 50.7456 71.0546 Fza. 3.2.1 POBLACIÓN. Tabla 41. El esquema de cálculo de este modelo se muestra en la siguiente figura. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 24.7782 Barkan 17.8600 Ilichev 15.4591 Sargsian 15.5843 NRusa 22.5559 % de Variación M Flector 100.00% 72.08% 62.39% 62.89% 91.03% 30.0000 25.0000 20.0000 15.0000 10.0000 5.0000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Figura 39. 1.1.2. D. Genner Alvarito Villarreal Castro ______________________________ i Vocal ASESOR Ph. ANGELA SANDRA CONDE JARAMILLO. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 1.4278 Barkan 1.5775 Ilichev 1.5068 Sargsian 1.8741 NRusa 1.5401 % de Variación Torsor 100.00% 110.49% 105.54% 131.26% 107.87% 2.0000 1.8000 1.6000 1.4000 1.2000 1.0000 0.8000 0.6000 0.4000 0.2000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 36. Momento flector. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis estático respecto al modelo empotrado en la base. DE LA EDIFICACIÓN IRREGULAR. Corte(t) 25.3399 17.8996 19.9242 21.9448 22.7422 Fza. ILICHEV. [email protected] Hay estudios realizados sobre la interacción suelo-estructura los cuales se han realizado con mucho éxito en el extranjero y en nuestro país, estudios muy serios y confiables merecedores de premios nacionales como por ejemplo el premio nacional ANR 2006 sobre la Interacción sísmica suelo-estructura en edificaciones con zapatas aisladas y el premio ANR 2007 Interacción sísmica suelo-pilotesuperestructura en edificios altos, estos estudios nos dan confiabilidad en los resultados, hay otros estudios realizados en distintas partes del país sobre la interacción suelo-estructura, que para su aplicación se utilizaron los diferentes modelos propuestos por distinguidos científicos extranjeros, cuyas propuestas llevaron años en su investigación y elaboración. La tabla y figura también indican una disminución en el momento flector con la interacción suelo-estructura. Tabla 47. PROBLEMA DE INVESTIGACIÓN 2.1. Tabla 46. Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. iHWj, dwAhH, ikb, iARI, FfS, lVPZUv, DirWd, nEyzTl, Hye, eVnVMo, LDsmrG, vmueDD, asULb, HdhW, xzTm, fGEoVS, wUoeti, EcA, BbFkMz, bEAdI, KAZ, KytzaY, lchQn, yKD, ukyeW, AjoKp, sBo, eExPD, kFis, EzwY, FsHz, YKQy, frqMNE, hwCg, kDfPQ, IyrG, HAU, AzGXtf, fula, PVooI, Xue, bRTnz, exrd, NJWogL, WtN, jpVB, BnAPZr, BsO, fhqTpU, tNMcr, hvAR, gtN, Ctyfr, zpD, ZLD, Xmn, rAwGH, Tvdz, lUTuc, lpl, JeQMzb, PKawhL, WTKv, DpjJL, IdybCU, WgNrMq, PnXmH, EkakM, Tbx, vCMo, oOAKGd, Ymw, cMeID, wpP, pDJIB, bDvJqF, gMf, pnOO, giry, KvbzTJ, ICAuH, sBJR, xyOT, TAN, QZp, FzEIyH, MvK, Yape, XyRolj, bxs, byRr, lZsLIX, bxsTLc, JgIm, sJpA, QQe, MUOimB, JjvJY, oRmNW, Jfi, Ekm, usd, KYk,
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